近日我司承接了青島地區(qū)某主線橋的加固項目，根據(jù)了解，半幅橋?qū)?7.0m，全長692.85m。其中跨越239省道的第五聯(lián)采用現(xiàn)澆預(yù)應(yīng)力連續(xù)箱梁,橋梁跨徑布置為左幅 (2-27+2-28+2-19.75)m；右幅 (2-19.75+2-28+2-27)m，下部結(jié)構(gòu)第21－23＃采用獨柱墩，其余采用雙柱墩。

現(xiàn)在根據(jù)勘探的結(jié)果第五聯(lián)現(xiàn)澆預(yù)應(yīng)力箱梁采用單箱三室直腹板斷面，梁高1.6m，混凝土設(shè)計標(biāo)號為C50。縱向預(yù)應(yīng)力束采用低松弛鋼絞線配OVM15-15型錨具和OVM15-15L型連接器，鋼絞線N1、N2、N3、N7、N8、N9采用單端張拉，N4、N5、N6采用雙端張拉，橫向預(yù)應(yīng)力束采用低松弛鋼絞線配OVM15-15型錨具和OVM15-15P型固定P錨，鋼絞線N1、N2采用單端張拉。

預(yù)應(yīng)力鋼束采用ASTMA416-270級低松弛鋼絞線，其標(biāo)準(zhǔn)強度為Rby＝1860Mpa，錨下張拉控制力為Δk=0.75RbyMpa。

建筑預(yù)應(yīng)力鋼絞線計算公式

我司分析之后有幾點因素影響需要注意：是管道彎曲影響引起的摩擦力，二是管道偏差影響引起的摩擦力，導(dǎo)致鋼絞線張拉時，錨下控制應(yīng)力沿著管壁向梁跨中逐漸減小，因而每一段的鋼絞線的伸長值也是不相同的。那么在鋼絞線加固時后張法鋼絞線理論伸長值計算公式如何做：

ΔL=（1）

Pp=（2）

式中：ΔL—各分段預(yù)應(yīng)力筋的理論伸長值（mm）；

Pp—各分段預(yù)應(yīng)力筋的平均張拉力，注意不等于各分段的起點力與終點力的平均值（N）；

L—預(yù)應(yīng)力筋的分段長度（mm）；

Ap—預(yù)應(yīng)力筋的截面面積（mm2）；

Ep—預(yù)應(yīng)力筋的彈性模量（Mpa）；

P—預(yù)應(yīng)力筋張拉端的張拉力，將鋼絞線分段計算后，為每分段的起點張拉力，即為前段的終點張拉力（N）；

θ—從張拉端至計算截面曲線孔道部分切線的夾角之和，分段后為每分段中各曲線段的切線夾角和（rad）；

x—從張拉端至計算截面的孔道長度，整個分段計算時x等于L（m）；

k—孔道每束局部偏差對摩擦的影響系數(shù)（1/m），管道彎曲及直線部分全長均應(yīng)考慮該影響；

μ—預(yù)應(yīng)力筋與孔道壁之間的磨擦系數(shù)，只在管道彎曲部分考慮該系數(shù)的影響。

從公式（1）可以看出，鋼絞線的彈性模量Ep是決定計算值的重要因素，它的取值是否正確，對計算預(yù)應(yīng)力筋伸長值的影響較大。Ep的理論值為Ep=（1.9~1.95）×105Mpa，而將鋼絞線進行檢測試驗，彈性模量則常出現(xiàn)Ep’=（1.96~2.04）×105Mpa的結(jié)果，這是由于實際的鋼絞線的直徑都偏粗，而進行試驗時并未用真實的鋼絞線面積進行計算，采用的是偏小的理論值代入公式進行計算，根據(jù)公式Ep=可知，若Ap偏小，則得到了偏大的Ep’值，雖然Ep’并非真實值，但將其與鋼絞線理論面積相乘所計算出的ΔL卻是符合實際的，所以要按實測值Ep’進行計算。

公式（2）中的k和μ是后張法鋼絞線伸長量計算中的兩個重要的參數(shù)，這兩個值的的大小取決于多方面的因素：管道的成型方式、力筋的類型、表面特征是光滑的還是有波紋的、表面是否有銹斑，波紋管的布設(shè)是否正確，偏差大小，彎道位置及角度等等，各個因素在施工中的變動很大，還有很多是不可能預(yù)先確定的，因此，摩擦系數(shù)的大小很大程度上取決于施工的精確程度。在工程實施中，最好對孔道磨擦系數(shù)進行測定，并對施工中影響磨擦系數(shù)的方面進行認(rèn)真的檢查，如波紋管的三維位置是否正確等等，以確保摩擦系數(shù)的大小基本一致。

進行分段計算時，靠近張拉端第一段的終點力即為第二段的起點力，每段的終點力與起點力的關(guān)系如下式：

Pz=Pqe-(KX+μθ)（3）

Pz—分段終點力（N）

Pq—分段的起點力（N）

θ、x、k、μ—意義同上

其他各段的起終點力可以從張拉端開始進行逐步的計算。

下面以現(xiàn)澆箱梁22-23跨鋼絞線的伸長量計算為例，進一步說明伸長量的計算方法。

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